全文获取类型
收费全文 | 2525篇 |
免费 | 315篇 |
国内免费 | 206篇 |
专业分类
电工技术 | 187篇 |
综合类 | 240篇 |
化学工业 | 209篇 |
金属工艺 | 275篇 |
机械仪表 | 264篇 |
建筑科学 | 363篇 |
矿业工程 | 136篇 |
能源动力 | 74篇 |
轻工业 | 82篇 |
水利工程 | 91篇 |
石油天然气 | 87篇 |
武器工业 | 51篇 |
无线电 | 279篇 |
一般工业技术 | 258篇 |
冶金工业 | 118篇 |
原子能技术 | 11篇 |
自动化技术 | 321篇 |
出版年
2024年 | 5篇 |
2023年 | 30篇 |
2022年 | 63篇 |
2021年 | 75篇 |
2020年 | 76篇 |
2019年 | 82篇 |
2018年 | 83篇 |
2017年 | 76篇 |
2016年 | 109篇 |
2015年 | 122篇 |
2014年 | 160篇 |
2013年 | 191篇 |
2012年 | 223篇 |
2011年 | 217篇 |
2010年 | 152篇 |
2009年 | 161篇 |
2008年 | 139篇 |
2007年 | 164篇 |
2006年 | 143篇 |
2005年 | 149篇 |
2004年 | 124篇 |
2003年 | 83篇 |
2002年 | 60篇 |
2001年 | 58篇 |
2000年 | 58篇 |
1999年 | 37篇 |
1998年 | 29篇 |
1997年 | 33篇 |
1996年 | 36篇 |
1995年 | 20篇 |
1994年 | 21篇 |
1993年 | 12篇 |
1992年 | 15篇 |
1991年 | 1篇 |
1990年 | 10篇 |
1989年 | 8篇 |
1988年 | 3篇 |
1987年 | 5篇 |
1986年 | 5篇 |
1985年 | 2篇 |
1983年 | 1篇 |
1982年 | 1篇 |
1979年 | 3篇 |
1962年 | 1篇 |
排序方式: 共有3046条查询结果,搜索用时 15 毫秒
101.
在逐排或齐发爆破情况下,一般没有考虑岩石在单个炮孔爆破后产生的空间破碎形态问题。岩石在爆炸作用下产生的空间破碎形态主要受岩石性质,自由面状况、炸药性能等因素影响。逐孔起爆改变了岩石的自由面状况,进而对爆破效果产生了较大的影响。根据露天台阶爆破逐孔起爆条件下岩石动态破碎特征,提出了露天台阶爆破岩石破碎楔块理论,分析了逐孔起爆条件下,体积公式计算炮孔装药量的局限。采用有限元软件ABAQUS/EXPLICT中的CEL方式加载爆炸载荷,并结合混凝土塑性损伤本构(CDP)建立了双坡面三维台阶爆破模型,得到了不同时刻岩体内应力分布云图和裂纹扩展以及损伤演化情况。模拟结果表明:岩石爆破破碎楔块理论更加接近逐孔起爆条件岩石破碎状况,并有利于炮孔装药量计算。 相似文献
102.
乳化炸药的临界爆轰直径是确定合理装药直径的重要参数,对乳化炸药的安全高效使用具有重要的意义,是防止乳化炸药拒爆和提高其爆轰威力的重要控制参数。采用模型实验的方法,设计了楔形槽和聚乙烯圆管模具并观察乳化炸药爆炸效果,实验分析确定乳化炸药的临界爆轰厚度,简单方便且直观地测定了临界爆轰直径。研究结果表明:通过实验观测爆轰终止点,确定了实验用乳化炸药的临界爆轰装药厚度为6 mm;采用13 mm、16 mm、21 mm这三种直径圆管装药的验证实验表明三种直径的药管中的炸药均发生爆轰,但均未达到理想爆轰;无管壳装药爆轰的验证实验中7 mm直径圆管中未发生爆轰,而10 mm直径中发生了爆轰;楔形槽和验证实验综合分析判断在实验所用的乳化炸药临界爆轰直径为7~10 mm。 相似文献
103.
104.
105.
陆俊杰 《制冷空调与电力机械》2011,32(6):26-31
分析了暖通设计中如何找到历史保护建筑改建工程“修旧如旧”[1]与“满足建筑使用功能及保证人员舒适度”的最佳平衡点,并结合实际工程介绍了多联空调系统在历史保护建筑中的运用.从“空调系统冷热源的选择”与“空调末端系统的选择”两方面对此进行深入分析,说明了多联空调系统在历史保护建筑改建过程中的优势. 相似文献
106.
GOU Ming-jiang YANG Xi YU Zhi-yuan TAO Ran SHI Qing-fan 《Canadian Metallurgical Quarterly》2011,20(1)
A 48 mm×60 mm×1 mm miniaturized multi-band antenna based on deformed split ring resonators was presented.The antenna was consisted of a micro-strip line and a deformed split square ring.Its/S11/parameters were determined through numerical simulation and experimental measurement within three working bands of 2.6 GHz to 3.0 GHz,3.9 GHz to 4.4 GHz and 5.2 GHz to 5.8 GHz and the results showed that the parameters within all the bands were less than-10 dB.The gain at every frequency for the antenna was above 2.2 dB and it increased monotonously with the frequency from 5.5 GHz to 7.0 GHz. 相似文献
107.
根据Cu-Fe相图,Fe在Cu中溶解度变化和合金成份特点,通过减少热轧道次,来保证合金的固溶效果,同时增加基体中sn含量,提高IC的强度和抗软化能力;采取钟罩炉二次分级时效退火,提高电导率.经过多批次生产实践,材料性能完全满足客户要求. 相似文献
108.
为探究高速外圆磨削工艺对18CrNiMo7-6钢残余应力层分布的影响,使用陶瓷结合剂CBN砂轮进行高速磨削试验,对砂轮线速度vs、工件线速度vw、砂轮径向进给速度vfr和砂轮粒度等工艺参数进行了单因素试验分析;设计制作了圆柱工件外圆面辅助剖层夹具,采用X射线衍射仪对工件应力分布进行检测。研究结果表明:高速磨削工艺为工件表面引入残余压应力,工件表面残余压应力随vs的提高小幅增大,vw和vfr对工件表面残余应力的影响规律不明显;X、Y方向的残余应力分布趋势基本一致,但Y方向的应力略大;vfr对残余应力分布影响较大,应力影响层深达到100~150 μm,应力分布中出现残余拉应力;vs对残余应力分布的影响小于vfr的影响,60 m/s时的残余应力呈“塔”形分布;vw没有明显影响规律;230/270粒度的砂轮对残余应力分布影响较大,应力影响层深为80~100 μm,120/140、W20粒度的砂轮影响较为接近;辅助剖层夹具有效提高了圆柱工件残余应力的检测精度和效率,检测效率提高一倍以上。 相似文献
109.
为开发锥形端坯料辊切成形装备进而实现轧制无凹心成形,研究了辊刀结构参数对辊切成形质量的影响,并设计了辊切装置的主要结构。通过分析辊切成形过程中辊刀挡板间隙、基圆直径和展宽角三个结构参数对锥形端成形质量的影响规律,确定了辊刀最佳结构参数组合。进而提出了可实现辊刀绕坯料公转的同时逐步自转的差动轮系传动机构,并根据辊切成形工艺要求,确定了差动轮系合理的传动比分配。最后设计并制造了辊切成形装置,完成了锥形端坯料辊切实验。结果表明,通过辊切成形得到的锥形端成形质量较好,且实验辊切锥形端与仿真模拟锥形端尺寸基本一致,验证了锥形端坯料辊切成形工艺的可行性及辊切装置结构设计的合理性。 相似文献
110.